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淺談脫硫清液質(zhì)量與穩(wěn)定生產(chǎn)的關(guān)系

對(duì)于HPF脫硫操作的影響因素很多，有氣液兩相的物理因素、化學(xué)反應(yīng)因素、兩相間的熱量、質(zhì)量傳遞和化學(xué)反應(yīng)的動(dòng)力因素及設(shè)備因素等，情況十分復(fù)雜，相互間又是相互制約，脫硫脫硝設(shè)備有限公司，相輔相承的，但氣液兩相因素、化學(xué)反應(yīng)因素，各部溫度及設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)等因素在脫硫行業(yè)中是可調(diào)節(jié)或基本相同的。我認(rèn)為控制好脫硫清液的質(zhì)量對(duì)穩(wěn)定操作，提高硫磺產(chǎn)量及質(zhì)量及對(duì)環(huán)境保護(hù)有著重要的意義。脫硫質(zhì)量、催化劑質(zhì)量為前提條件，在前提條件一定的前提下，控制脫硫清液質(zhì)量是十分重要的。我們知道，在濕式氧化法脫硫中，副鹽的生成是無法避免的，副反應(yīng)物NH4CNS、（NH4）2S2O3、（NH4）2SO4含量高會(huì)影響吸收和再生及造成噴頭、塔體等系統(tǒng)局部堵塞，影響生產(chǎn)及硫磺產(chǎn)量。

脫硫裝置脫硫效率影響因素分析

某電廠脫硫裝置運(yùn)行近十年后，脫硫效率下降，主要為設(shè)計(jì)煤種改變所致，經(jīng)過技改后脫硫效率有所提高，達(dá)到93℅~95℅。本文就影響脫硫效率的主要因素：發(fā)電機(jī)功率、氧化空氣、吸收塔液位、漿液pH值、煙氣溫度、噴嘴垂直度等進(jìn)行分析，建議采取改善漿液池切泡、增加塔內(nèi)構(gòu)件改善氣液傳質(zhì)等措施進(jìn)一步提高脫硫效率。

1.原裝置工藝流程如下：鍋爐引風(fēng)機(jī)后的煙氣經(jīng)換熱器降溫后進(jìn)入順流塔預(yù)脫硫，再經(jīng)U頸進(jìn)入逆流塔繼續(xù)脫硫凈化，F(xiàn)GD出口煙氣經(jīng)換熱器加熱后通過增壓風(fēng)機(jī)送到煙囪排放；當(dāng)脫硫裝置停運(yùn)或事故時(shí)，F(xiàn)GD裝置入口擋板關(guān)閉，煙氣由旁路煙道排向煙囪；旁路煙道不設(shè)置關(guān)斷門，煙氣量大小通過增壓風(fēng)機(jī)導(dǎo)葉開度進(jìn)行調(diào)節(jié)；每套脫硫裝置漿液循環(huán)泵設(shè)計(jì)4臺(tái)，母管制噴淋。氧化風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)1臺(tái)，塔內(nèi)氧化風(fēng)噴嘴出口距塔底高度約300mm，噴口直徑為DN15布置數(shù)量較多；循環(huán)泵進(jìn)口漿池為切泡池，切泡池與氧化池通過隔墻隔離，隔墻高度3000mm；氧化池漿液超過3000mm時(shí)，才能達(dá)到切泡池；吸收塔調(diào)整運(yùn)行液位5700mm；反應(yīng)生成的石膏漿液一部分通過脫水系統(tǒng)生成石膏，一部分直接通過拋漿系統(tǒng)排出裝置。

2.裝置技改

為適應(yīng)高硫煤種，該電廠脫硫裝置于2008年至2009年進(jìn)行改造，灌南脫硫脫硝設(shè)備，F(xiàn)GD進(jìn)出口煙道內(nèi)加熱器取消，漿液循環(huán)量由原來的22500m3/h增加到42500m3/h。液汽比由原來的20.4增加到35.4，吸收塔漿池運(yùn)行液位仍然為5700mm，漿池容積由799 m3增加到1325㎏m3。漿液循環(huán)時(shí)間由原來的2.13min縮短至1.87min。吸收塔漿池中石膏停留時(shí)間由原來的10.133h增加到12.44h。煙氣量由原來的1087200Nm3/h增加到1200000Nm3/h，煙氣溫度由原來的142℃提高到152℃，順流塔空塔煙氣的流速由原設(shè)計(jì)14.1m/s降低到9.69m/s。順流塔Ug流速維持在7.96m/s。逆流塔空塔煙氣的流速由原設(shè)計(jì)4.66m/s降低到3.91m/s。逆流塔Ug流速維持在3.81m/s。吸收塔出口煙氣溫度由原設(shè)計(jì)48.9℃提高53℃。漿液循環(huán)泵在原有4臺(tái)各7500m3/h基礎(chǔ)上增加2臺(tái)各10000m3/h 的漿液循環(huán)泵，在原氧化風(fēng)機(jī)1臺(tái)35000Nm3/h基礎(chǔ)上增加1臺(tái)30000 Nm3/h的氧化風(fēng)機(jī)。脫水系統(tǒng)新增一套皮帶脫水機(jī)，脫硫脫硝設(shè)備型號(hào)，擴(kuò)容后的吸收塔漿液移出吸收塔仍采用一半脫水一半拋漿的方式。

3.改造后裝置運(yùn)行參數(shù)

為進(jìn)一步提升脫硫效率而采取新的措施提供可靠的數(shù)據(jù)支持，調(diào)試單位收集了一段時(shí)間內(nèi)脫硫裝置的運(yùn)行參數(shù)及其趨勢(shì)并進(jìn)行了一些相應(yīng)試驗(yàn)。

4 影響因素分析

從以上氧化風(fēng)機(jī)對(duì)循環(huán)泵電流運(yùn)行趨勢(shì)的影響和其它因素對(duì)脫硫效率的影響的歷史數(shù)據(jù)繪制成的表格可以得出，氧化空氣是引起循環(huán)泵電流波動(dòng)范圍較大的主要原因。漿液密度、吸收塔液位、吸收塔漿液pH值、負(fù)荷以及煤質(zhì)含硫量對(duì)脫硫效率均有較大影響。但影響脫硫效率的因素不限于上述因素，還包括漿液噴嘴垂直度，漿液噴射高度、漿液噴嘴間距、覆蓋率、煙氣溫度、煙氣流速、循環(huán)泵出力等因素。

脫硫除塵塔

玻璃鋼塔體質(zhì)量可信，性能良好

根據(jù)酸霧凈化塔各部件的工作環(huán)境，分別選用了耐堿性能好和結(jié)構(gòu)強(qiáng)度高的樹脂，外表采用防水、防老化性能好的膠衣樹脂。為增加塔體強(qiáng)度，塔體外殼采用了若干縱向加強(qiáng)筋，并根據(jù)各種型號(hào)的體型大小分別采用了圓筒形雙筒體分段結(jié)構(gòu)。因凈化塔長(zhǎng)期工作在酸堿性腐蝕氣體的環(huán)境中，脫硫脫硝設(shè)備安裝，除承受塔體自身壓力及溶液壓力外，還要承受工作時(shí)的風(fēng)壓（風(fēng)機(jī)全壓在200-205mmH2O），要求全部玻璃鋼制件即要有良好的耐腐蝕性能，又要保持較高的抗拉、抗壓強(qiáng)度。因此，我廠在充分考慮和排除了強(qiáng)腐蝕下的強(qiáng)度折減系數(shù)及手糊成型工藝的離散性因素后，針對(duì)塔型結(jié)構(gòu)和使用環(huán)境特點(diǎn)，按*惡劣的工作環(huán)境下，整個(gè)玻璃鋼部件仍保持富裕的儲(chǔ)備強(qiáng)度。