中國粉體網(wǎng)訊 高氮奧氏體鋼用廉價的氮代替貴金屬鎳來穩(wěn)定鋼中奧氏體,能夠在不損害塑性和韌性的情況下,顯著提高鋼的強度,因而在許多領(lǐng)域都獲得了十分廣闊的發(fā)展和應(yīng)用前景。高氮鋼現(xiàn)有的制備方法主要是熔煉法和粉末冶金法。由于高壓冶煉高氮鋼制備技術(shù)存在能耗高、設(shè)備復(fù)雜等不足,而粉末冶金生產(chǎn)高氮鋼的優(yōu)勢在于能夠細化晶粒,可以通過非平衡方法獲得過飽和的含氮固溶體和細小沉淀相,能較為容易地獲得更高的氮含量,并可實現(xiàn)近終成形,另外它工藝靈活、資金投入低,因此成為當(dāng)前高氮鋼制備中最有潛力的研究方向之一。
我國濰坊學(xué)院采用機械合金化、滲氮以及粉末冶金壓制-燒結(jié)工藝制備了 0Cr18Mn12Mo3N 高氮奧氏體鋼。結(jié)果表明,用機械合金化和滲氮相結(jié)合工藝獲得的近球形高氮鋼粉末,具有良好的壓縮性和成形性,在 650 MPa 壓制力下壓坯的相對密度高達 76.2%。在1250℃燒結(jié)溫度下燒結(jié)2 h可使粉末致密化過程完成,獲得相對密度為 97.2%,氮含量高達 0.80wt%的燒結(jié)體,燒結(jié)體經(jīng) 1150℃×1.5 h 固溶處理水淬冷卻后獲得全部奧氏體組織,且奧氏體晶粒細小,其屈服強度和抗拉強度分別達到 598 MPa 和 882 MPa,顯著優(yōu)于傳統(tǒng)粉末冶金高氮奧氏體鋼。
他們采用的工藝路線如下:首先將適量 Cr-Fe 粉、Mo 粉和 Mn 粉混合,進行 2 h 球磨,目的是細化粉末顆粒,使得在隨后滲氮時氮在粉末中的擴散距離得以縮短,并增加氮的固溶度。檢測表明:絕大部分顆粒尺寸降至 20~40μm 之間,同時原始粉末中許多細小顆粒在球磨后消失,說明球磨使得錳、鉬等元素固溶進了 Fe-Cr 中,實現(xiàn)了部分合金化。然后將上述粉末在 1000℃下流動氮氣中滲氮 1 h,獲得氮含量很高的 Cr-Mo-Mn-Fe-N 復(fù)合粉末。檢測表明,所獲粉末的氮含量很高,這是因為粉末滲氮后形成了大量的氮化物,這些硬脆氮化物的存在使得粉末具有很大脆性,容易破碎成很多細小顆粒。隨后將此高氮復(fù)合粉末添加純 Fe 粉配置到合金名義成分,并繼續(xù)球磨3 h,在此過程中較軟的Fe 粉會比較均勻地包覆在較硬的 Cr-Mo-Mn-Fe-N 粉末表面,形成近球形的包覆粉末,這種粉末具有良好的流動性和塑性,有利于壓制成形。檢測表明,在此球磨過程中,硬脆的氮化物顆粒發(fā)生細化破碎,而延性好的鐵粉顆粒在機械力作用下發(fā)生變形、加工硬化、斷裂,最后比較均勻地冷焊在較硬的氮化物顆粒的表面,形成較細的多層狀近球形的復(fù)合包覆粉末。上述試驗在振動型高能球磨機上進行,球磨前抽真空充氮氣保護以防氧化;在球磨粉末中加入 1% 的硬脂酸鋅潤滑劑。球磨結(jié)束后在一定壓力下冷壓,然后在流動氮氣下燒結(jié)致密化,最后對燒結(jié)試樣進行 1150℃×1.5 h 固溶處理后水淬冷卻。試驗表明,最佳燒結(jié)工藝條件為流動氮氣下1250 ℃燒結(jié)2 h,燒結(jié)方式以液相燒結(jié)為主,燒結(jié)體相對密度達97.2%,組織由單一的奧氏體晶粒組成,沒有脆性氮化物析出,氮含量高達0.80wt%。
我國濰坊學(xué)院采用機械合金化、滲氮以及粉末冶金壓制-燒結(jié)工藝制備了 0Cr18Mn12Mo3N 高氮奧氏體鋼。結(jié)果表明,用機械合金化和滲氮相結(jié)合工藝獲得的近球形高氮鋼粉末,具有良好的壓縮性和成形性,在 650 MPa 壓制力下壓坯的相對密度高達 76.2%。在1250℃燒結(jié)溫度下燒結(jié)2 h可使粉末致密化過程完成,獲得相對密度為 97.2%,氮含量高達 0.80wt%的燒結(jié)體,燒結(jié)體經(jīng) 1150℃×1.5 h 固溶處理水淬冷卻后獲得全部奧氏體組織,且奧氏體晶粒細小,其屈服強度和抗拉強度分別達到 598 MPa 和 882 MPa,顯著優(yōu)于傳統(tǒng)粉末冶金高氮奧氏體鋼。
他們采用的工藝路線如下:首先將適量 Cr-Fe 粉、Mo 粉和 Mn 粉混合,進行 2 h 球磨,目的是細化粉末顆粒,使得在隨后滲氮時氮在粉末中的擴散距離得以縮短,并增加氮的固溶度。檢測表明:絕大部分顆粒尺寸降至 20~40μm 之間,同時原始粉末中許多細小顆粒在球磨后消失,說明球磨使得錳、鉬等元素固溶進了 Fe-Cr 中,實現(xiàn)了部分合金化。然后將上述粉末在 1000℃下流動氮氣中滲氮 1 h,獲得氮含量很高的 Cr-Mo-Mn-Fe-N 復(fù)合粉末。檢測表明,所獲粉末的氮含量很高,這是因為粉末滲氮后形成了大量的氮化物,這些硬脆氮化物的存在使得粉末具有很大脆性,容易破碎成很多細小顆粒。隨后將此高氮復(fù)合粉末添加純 Fe 粉配置到合金名義成分,并繼續(xù)球磨3 h,在此過程中較軟的Fe 粉會比較均勻地包覆在較硬的 Cr-Mo-Mn-Fe-N 粉末表面,形成近球形的包覆粉末,這種粉末具有良好的流動性和塑性,有利于壓制成形。檢測表明,在此球磨過程中,硬脆的氮化物顆粒發(fā)生細化破碎,而延性好的鐵粉顆粒在機械力作用下發(fā)生變形、加工硬化、斷裂,最后比較均勻地冷焊在較硬的氮化物顆粒的表面,形成較細的多層狀近球形的復(fù)合包覆粉末。上述試驗在振動型高能球磨機上進行,球磨前抽真空充氮氣保護以防氧化;在球磨粉末中加入 1% 的硬脂酸鋅潤滑劑。球磨結(jié)束后在一定壓力下冷壓,然后在流動氮氣下燒結(jié)致密化,最后對燒結(jié)試樣進行 1150℃×1.5 h 固溶處理后水淬冷卻。試驗表明,最佳燒結(jié)工藝條件為流動氮氣下1250 ℃燒結(jié)2 h,燒結(jié)方式以液相燒結(jié)為主,燒結(jié)體相對密度達97.2%,組織由單一的奧氏體晶粒組成,沒有脆性氮化物析出,氮含量高達0.80wt%。